GH合金棒材在大推力航空发动机上用于制造静子与转动叶片，使用温度可达℃。GH合金棒材的技术条件中，Ni（43/47）和Mo（4.0/5.2）的含量比原用GH板材和环形件合金有所降低，微量元素B（≥0.）和Zr（≤0.02）的含量控制得更严，而Ce（≤0.10）的含量提高了近4倍。我国以前研制过GH板材和环形件合金，在航空发动机上已得到成功应用，但从以上对比中可见，其化学成分与GH棒材合金的确实存在一些差别。因此，有必要开展对GH合金棒材热加工工艺性能的试验与研究，这对于通过控制热变形参数获得理想的组织与性能尤为关键，也为GH合金棒材加工制造叶片提供了数据参考。
1实验方法
试验材料取自抚钢大锭型（Φmm）生产的Φ24mm的GH合金轧制棒材，合金化学成分为（质量分数,％）：C0.06，Cr14.82，Ni45.42，W2.87，Mo4.50，Nb1.11，Ti2.10，Al1.14，B0.，Ce0.，Zr0.02，Fe余量。试样先进行了预固溶热处理，使得热模拟试验时试样的状态与实际模锻叶片时的组织相近。试验设备为Gleeble-热模拟试验机，形变速率为10/s（与模锻机的压下速率相近），变形温度分别为：℃、℃、℃、℃、℃、℃，变形量为5％、10％、15％、20％、30％、40％、50％、60％、70％。然后测试在不同温度及不同变形量条件下的变形抗力，绘制真应力．应变曲线：观察试样经热模拟后的动态再结晶情况：观察试样经热模拟试验后，再经℃ｘ2h，油冷的固溶处理的回复再结晶情况，并绘制GH合金的热塑性图。
2实验结果与讨论
2.1GH合金不同温度预处理后的金相组织
图1为℃和℃预处理后的晶粒度观察情况,GH合金棒材的品粒长大趋势可见图2所示。随预处理温度的升高,合金的晶粒度逐渐增大，℃(下限温度)固溶处理后仍保留有大量的棒材轧态变形组织,而℃(上限温度)固溶处理后晶粒度可达ASTM2~3。
2.2GH合金热模拟试样的金相组织
在℃、℃、℃进行不同变形量的热模拟压缩试验,其组织状态见图3。
可见,℃变形小于10%时,没有发生动态再结晶,℃变形量大于10%后,开始发生动态再结晶。同一变形温度下,随着变形量的增大,合金发生动态再结晶的比例增大。相同变形量下,变形温度越高,合金发生动态再结晶的比例越高，且晶粒组织呈长大趋势。而且,GH合金℃~℃加热变形是较为合适的，在此温度范围内表现出良好的塑性,变形达70%未出现裂纹,动态再结晶的分析结果表明℃变形50%即可得到90%的动态再结晶,这将保证最终锻件的组织均匀和性能稳定。
2.3GH合金热模拟试样经℃固溶处理后的金相组织观察
对经不同温度(℃、℃、℃)及不同变形量热模拟压缩试验后的试样,进行了℃x2h,油冷的固洛热处理,然后对其回复与再结晶组织进行了观察,结果见图4所示。不同温度及变形量压缩后,再经过固溶处理后晶粒的长大趋势见图5所示。
可见,GH合金的热模拟试样经℃x2h处理后,晶粒长大倾向较为明显。℃~℃变形20%～70%，经℃×2h处理,不会引起晶粒粗大。但是,℃和5%、10%形变量压缩时,℃固溶处理后的晶粒极大,产生了临界变形量现象。
2.4GH合金经℃固溶处理后的热模拟真应力一应变曲线
GH合金经℃固溶处理后，在不同温度及不同形变量时的热模拟真应力一真应变图见图6。
可见,GH合金具有良好的塑性，热模拟试样经℃×2h处理后,在此温度范围内产生40%的变形时的最大应力为MPa～MPa，较佳的变形温度范围可选为℃～℃。
2.5GH合金热塑性图
对GH合金不同温度及变形量时的塑性图进行了绘制,℃固溶处理后的平均晶粒尺寸变化结果见图7。值得
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