GH镍基高温合金是以镍-铬固溶为基，γ′[Ni3(Al,Ti,Nb)]为主要强化相的时效硬化型合金，该合金具有良好的综合性能，晶粒均匀细小，屈服强度高，易于热加工成形，适合于制造温度在℃以下航空发动机的涡轮盘和叶片等重要部件。采用GH镍基高温合金制备的部件在实际使用过程中，由于振动疲劳引起的部件疲劳断裂，严重影响其使用的安全和可靠性。由于疲劳裂纹通常发生在表面，为了改善部件的表面性能，提高抗疲劳性能，常采用表面强化技术对材料进行改性，研究表明，激光冲击强化（lasershockpeening，LSP）是一种新型的表面强化技术，可以细化材料表层组织，在表层残留较大的残余压应力，明显提高其疲劳寿命。其原理为：短脉冲(几十纳秒)的高峰值功率密度(＞W/cm2)的激光辐照金属表面，使金属表面涂覆的吸收保护层吸收激光能量并发生爆炸性气化蒸发，产生高压(＞1GPa)的等离子体冲击波，冲击波的力效应使表层材料微观组织发生变化，在较深的厚度上残留压应力，从而显著提高金属材料抗疲劳、耐磨损和防应力腐蚀等性能。
采用激光冲击强化技术提高GH镍基高温合金的疲劳性能，但由于该合金的实际工作温度较高，而在高温的作用下，GH镍基高温合金的激光冲击强化效果的稳定性尚不清楚，目前，国内未见相关报道。因此本实验研究激光冲击强化GH镍基高温合金及温度作用下微观组织和残余压应力分布，探讨激光冲击强化GH镍基高温合金在温度影响下的热稳定性，为实现激光冲击强化技术在GH镍基高温合金部件上的工程应用提供试验数据和理论依据。
实验实验材料为GH镍基高温合金,成分如表1。为了对比研究温度对激光强化GH镍基高温合金的稳定性影响，设计了3种不同表面状态，分别是：第1组：未处理试样；第2组：将试样进行激光冲击强化处理；第3组：将试样进行激光冲击强化处理后在℃下保温1h。
为了保证激光诱导等离子体冲击波对材料的作用效果，首先对GH镍基高温合金所需的激光功率密度进行估算。其方法是：根据GH镍基高温合金的Hugoniot弹性极限（HEL），提出冲击波峰值压力与激光功率密度的关系经验公式估算引起材料动态塑性变形所需的功率密度；然后根据激光功率密度和能量关系公式换算出激光能量范围。
式中，P为冲击波峰值压力(GPa)，α是效率系数，A为吸收率，约束层为水、吸收层为胶带的情况下α=0.24，A=0.87；Z为水和胶带折合阻抗，即2/Z=1/Z胶带+1/Z约束层，可得Z=0.×g·cm-2·s-1；I为激光的输出功率密度(GW/cm2)。I=E/τS(2)式中，E为激光器输出能量（J），τ为激光脉冲（ns），S为光斑面积（cm2）。
GH镍基高温合金材料室温性能：σY=MPa，σb=MPa。计算采用的激光功率密度范围为4.29GW·cm-2，本GH镍基高温合金激光冲击强化采用Nd:YAG固体激光器，其工艺参数为：激光波长4nm，激光能量10.8J，脉宽20ns，光斑直径4mm，搭接率66%。约束层为水，吸收保护层采用铝箔。
保温试验采用真空保温炉，将试件放入箱式炉中，在℃的温度下保温1h。
金相组织测试采用NEOPHOT-21型金相显微镜；利用Quanta扫描电镜观察强化前、强化后保温试样横截面的形貌；显微硬度测试设备为MVS-JMT2显微硬度计，载荷为g、加载时间为15s。残余应力测试采用X-A型X射线应力仪对试样的表面和截面应力分布进行测试。疲劳试验采用高温疲劳试验装置，试验温度为℃。
高温疲劳性能对未强化、强化2种状态试样在相同条件下进行疲劳试验，按威布尔概率分布模型进行拟合，对实验数据进行分析和处理，其结果如表2所示。
从表2中可知。GH镍基高温合金试样不同状态的疲劳寿命分别为：原始试样为1.12×；激光冲击强化后在℃温度下的疲劳寿命为2.62×，是未处理试样的2.34倍。
实验结果表明，激光冲击强化GH镍基高温合金在温度作用下仍能显著提高其安全寿命，激光冲击强化GH镍基高温合金在℃仍具有很好的热稳定性。
微观组织热稳定性分析不同状态激光冲击GH镍基高温合金的截面微观组织如图1所示，从图中可以看出，GH合金基体组织由等轴晶组成（图1a），晶粒较大，在~μm。激光冲击GH镍基高温合金其微观组织是在γ奥氏体基体上分布着许多细小而均匀的γ’沉淀强化相，以及变形和强化过程产生的大量细化的晶粒和孪晶组织（图1b）。相比于激光冲击强化试样，在℃下保温1h后的GH镍基高温合金的微观组织如图1c、1d、1e所示，由于温度的作用，激光冲击强化引起的塑性变形形成了大量孪晶组织和细小晶粒未发生长大，晶界更加清晰，组织更加均匀的分布，并在0倍下（图1e），在晶界上析出大量细小，均匀分布的析出相，因为GH变形高温合金的γ’在℃开始析出，M23C6需要在℃析出，因此可以知道析出相为γ’。
残余应力热松弛分析GH镍基高温合金激光冲击保温前后的残余应力如图2所示。
从图中可以看出，GH镍基高温合金基体的残余压应力在–59MPa，而经过激光冲击强化后的残余最大值为–MPa，影响深度大于0.8mm，而经过℃保温1h处理后，表层的残余压应力为MPa，下降了20%，但保温后GH镍基高温合金的残余压应力仍高于基体的值，影响深度大于0.8mm，且随着距表面深度的增加，残余压应力梯度减缓，深度影响较小。
显微硬度分析GH镍基高温合金不同状态的截面显微硬度如图3所示。从图中可以看出，未处理试样的显微硬度在4MPa左右，而经过激光冲击强化后显微硬度达到MPa，明显高于基体的显微硬度值，影响深度达到2mm。激光冲击GH镍基高温合金经过保温处理后，表面硬度值高于激光冲击后试样的硬度值，达到MPa，影响深度仍能达到2mm。
组织细化的影响由图1可知，激光冲击强化过程产生的等离子体冲击波使GH镍基高温合金的表面组织细化，形成大量的孪晶，对提升材料的抗疲劳具有重要作用。
GH镍基高温合金有等轴晶构成，晶内有退火孪晶贯穿整个晶粒，激光冲击强化后保温处理，相当于低温形变热处理，使得激光冲击强化冷变形过程形成的晶粒被拉长，形成细条状，产生形变孪晶，晶粒细化，形成加工硬化，提高材料表层的显微硬度；由于变形的不均匀而产生内应力；当变形量很大时，这些组织结构的变化使高温合金强度增加，塑性下降，这种不稳定状态不能直接使用，在℃保温处理后，除机械孪晶外，通过原子扩散发生回复，使晶格扭曲减轻，减小内应力，通常析出主要强化相或其他析出相（γ’相Ni3X）。这些相优先在冷加工变形的各种缺陷或高能位置形核，所以析出相更加细小均匀（图1e），强化效果更好，同时钉扎在晶界及亚晶界上块状析出，使得激光冲击强化GH镍基高温合金在低温处理后，合金保持组织稳定性。因此，激光冲击强化GH镍基高温合金在℃以下可以长期使用。
另一方面材料的疲劳性能与材料的组织结构有关，主要包括晶粒尺寸、亚晶粒尺寸、晶体晶格畸变（微观应力）等。激光冲击强化GH镍基高温合金使得晶粒尺寸减小，数量增多，晶界增多可以提高滑移变形抗力，增加裂纹扩展的晶界阻力，同时抑制裂纹的萌生，有效阻止疲劳裂纹的扩展。
残余应力场的影响由图2可知，经过激光冲击强化后GH镍基高温合金材料表层产生了深度大于0.8mm的残余压应力场，表面残余压应力可达MPa，经过保温处理后，激光冲击强化过程在材料表层形成的残余压应力部分释放，但仍有较高的残余压应力残留在材料表层，而且在温度的作用下残余压应力沿深度方向的梯度减缓，使得残余压应力分布更加的均匀，且分布深度大于0.8mm。这一点在显微硬度沿深度的分布中得到同样的结果，GH镍基高温合金激光冲击强化后保温的显微硬度值增加的深度大于0.8mm。
由于材料的疲劳性能与残余应力有关，残余应力在疲劳载荷中起着平均应力的等效作用，残余压应力相当于负的平均残余应力，它能提高工件的抗疲劳强度；残余拉应力相当于正平均应力，它降低了工件的抗疲劳强度。残余压应力增大，可显著提高材料的疲劳性能，抑制裂纹的萌生，延长疲劳寿命。
因此，激光冲击强化GH镍基高温合金在温度作用下，残余压应力部分释放，沿深度方向的梯度减缓，与细化晶粒、变形孪晶、析出相共同作用，强化效果仍发挥作用，具有很好的热稳定性，有利于提高GH材料的疲劳性能。
结论1)在℃温度作用下，激光冲击强化GH镍基高温合金产生的细化晶粒未发生长大，析出相细小均匀，强化效果更好，钉扎在晶界及亚晶界上，使得激光冲击强化GH镍基高温合金在低温处理后，合金保持组织稳定性。2)在℃温度作用下，激光冲击强化后GH合金产生的表层残余压应力有部分释放，下降了20%，但分布的深度大于0.8mm。而显微硬度值比保温前增加，且影响深度仍超过0.8mm。3)激光冲击强化后在℃温度下的疲劳寿命为2.62×，是原始试样的2.34倍。4)激光冲击强化GH镍基高温合金热稳定性由两部分组成:一方面，在温度作用下，激光冲击强化的微观组织的晶粒细化、大量变形孪晶及晶界析出相，使得微观组织具有良好的稳定性；另一方面，残余压应力等在温度作用下部分释放，梯度减缓，稳定性好。这两者共同作用提高了GH的疲劳性能。
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